
M50螺栓是長(zhǎng)期在海洋環(huán)境設(shè)備上服役的一種緊固件,因此要求其材料具有較高的強(qiáng)度和韌性,以及良好的耐腐蝕性能。M50螺栓常用材料為AF1410鋼,該材料的焊接性能良好,且經(jīng)過熱處理后,材料具有高強(qiáng)度、高韌性、良好的抗疲勞性能和耐應(yīng)力腐蝕性能,是一種可用于損傷容限設(shè)計(jì)的超高強(qiáng)度鋼。AF1410鋼適宜制造長(zhǎng)壽命、高強(qiáng)度的結(jié)構(gòu)件及緊固件等重要受力件,其主要應(yīng)用在航空領(lǐng)域。某AF1410鋼螺栓在海洋環(huán)境下服役了13 a,按設(shè)計(jì)要求對(duì)其進(jìn)行檢修,更換了90%的螺栓,其中有0.2%的螺栓發(fā)生斷裂,螺栓投入使用前經(jīng)過淬火+時(shí)效處理,表面鍍鉻后經(jīng)過充分去氫處理。筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法對(duì)螺栓斷裂的原因進(jìn)行分析,以避免該類問題再次發(fā)生。
1. 理化檢驗(yàn)
1.1 宏觀觀察
斷裂螺栓的宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知:螺栓表面銹蝕嚴(yán)重,大部分區(qū)域均被棕褐色腐蝕產(chǎn)物覆蓋;斷裂位置為螺桿與螺帽的根部;斷口周圍未見塑性變形,斷口上覆蓋有較多的腐蝕產(chǎn)物,在螺帽的端面還有部分區(qū)域保留有鍍層金屬;斷口裂紋源位于螺栓根部,并有多個(gè)臺(tái)階,裂紋由一側(cè)向另一側(cè)擴(kuò)展,最后瞬斷區(qū)位于裂紋源的對(duì)側(cè)。根據(jù)斷口的宏觀特征推測(cè),裂紋源部位不僅存在較大的應(yīng)力集中,而且還受到了一定的附加彎矩作用。
螺栓墊圈宏觀形貌如圖2所示。由圖2可知:墊圈底面和上面的腐蝕程度有較大差異;墊圈底面部分區(qū)域全部銹蝕,其余部分沒有完全腐蝕,并殘留有鍍層金屬,墊圈上面已全部銹蝕;墊圈底面銹蝕特征與螺帽的端面一一對(duì)應(yīng),推測(cè)墊圈底面是與螺帽接觸的一側(cè),墊圈和螺帽的一側(cè)均保留有鍍層,說明螺帽與墊圈貼合緊密,被海水腐蝕的程度輕;墊圈底面存在銹蝕嚴(yán)重區(qū)域,說明貼合部位有縫隙。
1.2 化學(xué)成分分析
在斷裂螺栓上取樣,對(duì)試樣進(jìn)行化學(xué)成分分析,在螺栓近表面處取試樣,對(duì)試樣進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表1所示。由表1可知:斷裂螺栓的化學(xué)成分均符合技術(shù)要求,氣體含量較低。
1.3 力學(xué)性能測(cè)試
沿?cái)嗔崖菟ㄝS向取兩組拉伸試樣,按照GB/T 228.1—2021 《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分:室溫試驗(yàn)方法》對(duì)一組試樣進(jìn)行常規(guī)的室溫拉伸試驗(yàn);對(duì)另一組試樣進(jìn)行慢拉伸試驗(yàn),采用橫梁位移速率控制拉伸速率,屈服前至屈服結(jié)束的橫梁位移速率為0.5 mm/min,屈服結(jié)束后橫梁位移速率為2.5 mm/min,目的是通過慢拉伸的試驗(yàn)方法驗(yàn)證材料中是否含有氫元素。螺栓的力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果如表2所示。由表2可知:慢拉伸試驗(yàn)下試樣的抗拉強(qiáng)度低于常規(guī)拉伸試驗(yàn)下試樣的抗拉強(qiáng)度,試樣的屈服強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率與常規(guī)拉伸試驗(yàn)基本相同,不同拉伸條件下試樣的力學(xué)性能均符合SAE AMS 6533C:2020Steel,Welding Wire2.0Cr-10Ni-14Co-1.0Mo-(0.13-0.17C)Vacuum Melted,Environment Controlled Packaging要求。說明螺桿部位材料沒有發(fā)生明顯吸氫現(xiàn)象,材料的力學(xué)性能符合設(shè)計(jì)要求。
1.4 掃描電鏡(SEM)及能譜分析
利用掃描電鏡對(duì)螺栓斷口進(jìn)行觀察,結(jié)果如圖3所示。由圖3可知;清洗前,斷口表面附著大量的腐蝕產(chǎn)物,斷口形貌被完全覆蓋;采用特殊清洗方式清洗斷口,雖斷口表面仍有大量腐蝕產(chǎn)物,但局部斷口露出金屬色,裂紋源處和裂紋擴(kuò)展區(qū)呈沿晶斷裂形貌。
對(duì)斷口表面的腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行面掃描分析,結(jié)果如圖4所示。由圖4可知:腐蝕產(chǎn)物中存在O、Cl、S、Al、Mg等元素,其中Cl元素在局部區(qū)域呈聚集態(tài)分布,這些物質(zhì)主要來自海洋環(huán)境;而斷口上的Fe、Cr、Ni、Mo、Mn等元素則來源于螺栓材料基體。
對(duì)斷口表面的腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行能譜分析,分析位置如圖4(a)所示,結(jié)果如圖5所示。由圖5可知:腐蝕產(chǎn)物中硫離子、氯離子的含量較高。
1.5 X射線衍射(XRD)分析
采用XRD對(duì)螺栓表面腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行分析,結(jié)果如圖6所示。由圖6可知:腐蝕產(chǎn)物主要為Cr1.89S3、Cr1.8Fe0.2FeS4、Fe3O4、FeS2、FeOCl化合物。
1.6 二次質(zhì)譜分析
在靠近螺栓表面部位取樣,利用二次質(zhì)譜儀對(duì)試樣進(jìn)行分析,結(jié)果如圖7所示。由圖7可知:譜圖亮度越高的區(qū)域,試樣表面氫離子富集的程度越高,在螺栓表層和近表層有氫離子富集。
1.7 金相檢驗(yàn)
在螺栓斷口裂紋源處沿軸向截取金相試樣,利用光學(xué)顯微鏡對(duì)其進(jìn)行觀察,結(jié)果如圖8所示。由圖8可知:裂紋源位于腐蝕坑底部,裂紋由螺栓根部表面向內(nèi)部呈分叉方式擴(kuò)展,裂紋兩側(cè)有腐蝕產(chǎn)物,裂紋沿晶界擴(kuò)展,試樣顯微組織為回火馬氏體。
裂紋源附近腐蝕麻坑的微觀形貌如圖9所示。由圖9可知:較深麻坑的深度為0.127 mm,麻坑底部有裂紋,裂紋沿晶擴(kuò)展。
2. 綜合分析
由上述理化檢驗(yàn)結(jié)果可知:斷裂螺栓的材料和力學(xué)性能均符合設(shè)計(jì)要求。雖然螺栓的表面進(jìn)行了鍍層防護(hù)處理,但是由于螺栓長(zhǎng)期在海洋環(huán)境下使用,材料發(fā)生了電化學(xué)腐蝕[1],導(dǎo)致螺栓表面產(chǎn)生銹蝕,形成的腐蝕產(chǎn)物中主要含有O、S、Cl、Al、Mg,Mn、Cr、Ni、Mo、Co、Fe等元素,其中O、S、Cl、Al、Mg等元素來源于海洋環(huán)境,Mn、Cr、Ni、Mo、Co、Fe等元素來源于螺栓材料基體。螺栓基體發(fā)生了腐蝕,腐蝕產(chǎn)物主要為FeOCl、FeS2、Fe3O4、Cr1.89S3、Cr1.8Fe0.2FeS4化合物。海洋環(huán)境中的S2−和Cl−是引起螺栓表面銹蝕的主要腐蝕性介質(zhì)。螺栓是鐵基材料,在電化學(xué)作用下,F(xiàn)e元素失去電子形成Fe2+,F(xiàn)e2+與環(huán)境中的SO42−形成FeSO4,F(xiàn)eSO4進(jìn)一步反應(yīng)生成FeS2、FeO、H2S、O2,F(xiàn)e2+與Cl-反應(yīng)生成FeOCl和H+。螺栓中富含Cr離子,在腐蝕反應(yīng)過程中可能與Fe離子發(fā)生置換反應(yīng),產(chǎn)生富含Cr的腐蝕產(chǎn)物。在腐蝕產(chǎn)物的形成過程中可能形成H2S和H+,H+在腐蝕環(huán)境中得到電子進(jìn)而生成氫原子,氫原子優(yōu)先選擇應(yīng)力比較高的區(qū)域富集,并擴(kuò)散至基體內(nèi)部。電化學(xué)腐蝕過程中形成的H2S進(jìn)一步促進(jìn)了基體腐蝕。
由螺栓斷口的宏觀和微觀形貌可知,該螺栓發(fā)生了脆性斷裂,裂紋源呈沿晶斷口特征形貌,裂紋由表面的腐蝕坑底部產(chǎn)生,并呈樹枝狀沿晶界擴(kuò)展。結(jié)合金相檢驗(yàn)結(jié)果,判斷裂紋為應(yīng)力腐蝕裂紋[2]。
盡管螺栓在制造過程中經(jīng)過了充分的去氫處理,并且螺栓材料中氫元素含量較低。但螺栓表面存在氫元素富集現(xiàn)象,且富集的氫元素含量較高。說明螺栓長(zhǎng)期在海洋中使用,其根部發(fā)生了點(diǎn)腐蝕,并釋放出氫離子,而螺栓的強(qiáng)度較高,螺栓的根部存在應(yīng)力集中,氫離子會(huì)在根部螺紋區(qū)域富集,最終導(dǎo)致螺栓發(fā)生應(yīng)力腐蝕斷裂。
3. 結(jié)語
螺栓長(zhǎng)期在潮濕的海洋環(huán)境中服役,導(dǎo)致其發(fā)生電化學(xué)腐蝕,螺栓表面形成點(diǎn)蝕坑,氫離子富集在螺栓的表層和次表層,最終導(dǎo)致螺栓發(fā)生氫致應(yīng)力腐蝕斷裂。
文章來源——材料與測(cè)試網(wǎng)